Меню

Обратная связь импульсное питание



Частотная коррекция в петле обратной связи ИИП на примере TL494

Автоматическая стабилизация выходного напряжения в импульсном блоке питания осуществляется благодаря замкнутой петле обратной связи, работающей в составе общей схемы управления наряду с выходным делителем напряжения, источником опорного напряжения микроконтроллера, усилителем ошибки (рассогласования) с корректирующей цепью, а также ШИМ-компаратором и генератором пилообразного напряжения.

Далее рассмотрим работу такой системы на примере схемы автостабилизации импульсного блока питания, выполненного на базе контроллера TL494. Посмотрим что, почему и для чего происходит внутри микроконтроллера, а также узнаем принцип работы и построения внешней корректирующей цепи.

Во время работы блока питания усилитель ошибки внутри микросхемы сравнивает напряжение с внешнего выходного делителя (установленного параллельно выходу блока питания) и эталонное напряжение, получаемое во внешней цепи, питаемой от встроенного источника опорного напряжения (+5В берется с 14 вывода) микроконтроллера.

Сигнал с выхода усилителя ошибки подается внутри микросхемы на ШИМ-компаратор, выполняющий модуляцию длительности импульсов, подаваемых в конце концов на схему управления силовыми ключами блока питания. Здесь напряжение с выхода усилителя ошибки сравнивается с напряжением, присутствующим на выходе генератора пилообразного напряжения, также присутствующего внутри микроконтроллера TL494.

В результате коэффициент заполнения импульса на выходе ШИМ-компаратора (а том числе наличие или полное отсутствие импульса) зависит от состояния выхода блока питания в текущий момент времени.

Одним из важнейших факторов, влияющих на работу любого импульсного блока питания, является способность схемы управления понижать пульсации и шумы, чтобы на выходе их было бы как можно меньше.

При этом важно понимать, что изменение выходного напряжения при различных коэффициентах заполнения управляющих импульсов связано с качеством работы цепи обратной связи, а именно — с тем, насколько правильно выполнена цепь коррекции сигнала рассогласования. На этом стоит остановиться более подробно.

Предположим, что на выходе блока питания потребление тока нагрузкой по какой-то причине резко увеличилась. Напряжение выхода просело, соответственно и на выходном резистивном делителе напряжение уменьшилось.

Следовательно уменьшенный сигнал рассогласования, появившийся в этот момент на выходе усилителя ошибки, воздействует на вход ШИМ-компаратора, что в свою очередь вызывает увеличение ширины управляющих импульсов.

Теперь, когда ширина управляющих импульсов на выходе ШИМ-компаратора увеличилась, выходное напряжение при новой ширине импульсов достигло нормы под нагрузкой.

Если на данном этапе не вникать в тонкости, то кажется вполне логичным, что чем выше коэффициент усиления усилителя (компаратора) ошибки — тем меньшее изменение напряжения на выходе блока питания вызовет изменение ширины управляющих импульсов.

И, казалось бы, чем выше этот коэффициент усиления — тем лучше. Но на практике величина коэффициента усиления должна быть ограничена условием корректной и устойчивой работы цепи обратной связи в схеме автоматической стабилизации выходного напряжения. Здесь и кроется важнейшая тонкость.

Суть в том, что точное значение коэффициента усиления компаратора ошибки, по отношению к сигналу с выходного делителя блока питания, связано в конце концов с произведением коэффициентов усиления всех звеньев в цепи обратной связи. А фазовый сдвиг оказывается равен сумме фазовых сдвигов, вызываемых всеми этими звеньями.

В итоге коэффициент усиления и фазовый сдвиг по всей петле обратной связи определяют стабильность работы системы стабилизации, и в целом характеризуют возможность возникновения в данной цепи паразитной генерации, которая в импульсном блоке питания не нужна категорически.

Итак, чтобы обратная связь работала здесь корректно и устойчиво, усилитель ошибки схемотехнически подвергается коррекции (корректируются по сути ФЧХ и АЧХ всей петли обратной связи) путем установки внешней корректирующей цепочки Zк. Цепь Zк выступает здесь звеном отрицательной обратной связи, которая охватывает встроенный в контроллер усилитель ошибки.

Конфигурация цепи Zк характеризует зависимость глубины отрицательной обратной связи от частоты усиливаемого сигнала. Таким образом, данная корректирующая цепь обеспечивает зависимость величины сигнала на выходе усилителя ошибки от частоты.

А теперь — к проблеме. Чтобы в замкнутой цепи возникла (паразитная) генерация, достаточно проявления двух условий: первое — чтобы сдвиг фаз, создаваемый всеми в сумме звеньями петли обратной связи на данной частоте, был равен 360 градусов (это явление называется балансом фаз); второе — чтобы коэффициент усиления на данной частоте оказался больше 1 (данное явление называется балансом амплитуд).

Как только оба условия (случайно) выполняются — в петле обратной связи возникает паразитная генерация и корректная работа цепи стабилизации напряжения нарушается. Ведь обязательно есть некоторая частота, при которой общий фазовый сдвиг петли станет равным 360 градусов. И если на данной частоте коэффициент усиления петли обратной связи окажется больше 1, то возникнет паразитная генерация.

Чтобы избежать паразитной генерации, можно прибегнуть к корректировке АЧХ усилителя ошибки, что приведет к коррекции АЧХ всей петли обратной связи, чтобы суммарный коэффициент усиления в петле при общем сдвиге фаз в 360 градусов (на определенной частоте) заведомо стал бы меньше 1.

Для этого и вводится внешняя цепь Zк, изготавливаемая обычно в виде интегрирующей RC-цепочки. Она является по сути главным звеном, отвечающим за устойчивую работу импульсного блока питания.

Остановимся подробнее на динамике процесса. Допустим напряжение на выходе блока питания резко уменьшилось от возросшего тока потребления. Тогда напряжение на неинвертирующем входе усилителя ошибки тоже уменьшилось. Значит напряжение на выходе усилителя ошибки также уменьшилось.

На выходе ШИМ-компаратора импульсы поэтому стали шире, значит и силовой ключ (ключи) стал дольше пребывать в открытом состоянии, и нарастающий ток стал дольше присутствовать на первичной обмотке импульсного трансформатора нашего блока питания.

Магнитный поток в сердечнике импульсного трансформатора нарастает дольше, значит дольше присутствует и наведенная ЭДС во вторичной его обмотке (обмотках). Постоянная составляющая, выделяемая фильтром, увеличится в процессе возврата к нормальному значению.

Читайте также:  Как составить правильное питание для студентов

Пока все хорошо, и, казалось бы, цепь обратной связи можно сделать просто применив резисторы, и вообще оставить вывод 3 никуда не подключенным.

Но очевидно, поскольку импульсные блоки питания содержат реактивные элементы накапливающие энергию (катушки и конденсаторы), то неизбежны и переходные процессы. В некоторых условиях переходные процессы способны превратить процесс установки на выходе блока питания постоянного напряжения — в незатухающие колебания, либо привести к перерегулированию до недопустимых значений.

Можно заметить, что переходные процессы любой природы (то же скачкообразное изменение тока нагрузки) в принципе способны спровоцировать неустойчивую работу системы стабилизации выходного напряжения блока питания.

Конечно, если возврат к нормальному напряжению происходит нормально (например после завершения скачка тока в нагрузке), то блок питания работает устойчиво. Но переходный процесс носит колебательный или апериодический характер, поэтому и выходное напряжение колеблется во время переходного процесса.

В это время сигнал обратной связи так же изменяется, колеблется. Инертность петли регулирования вызывает запаздывание реакции, значит управление будет некоторое время длиться в таком режиме, словно нормальное напряжение на выходе еще не установилось, то есть будет иметь место перерегулировние в ту или иную сторону.

Так вот, чтобы сделать работу петли регулирования устойчивой даже при наименее продолжительных переходных процессах, вводят цепь коррекции, присоединяя ее к усилителю ошибки в виде RC-цепи, как цепи отрицательной обратной связи.

Номиналы конденсатора и резистора для данной цепи выбираются такими, чтобы, во-первых, не вызвать перегрузки компаратора ошибки по току, а во-вторых, сделать ШИМ-компаратор не чувствительным на частотах, свойственных переходным процессам в блоке питания, ибо 3 вывод микросхемы TL494 соединен внутри нее с неинвертирующим входом ШИМ-компаратора.

Источник

Импульсные источники питания, теория и простые схемы

Импульсный источник питания — это инверторная система, в которой входное переменное напряжение выпрямляется, а потом полученное постоянное напряжение преобразуется в импульсы высокой частоты и установленой скважности, которые как правило, подаются на импульсный трансформатор.

Импульсные трансформаторы изготавливаются по такому же принципу, как и низкочастотные трансформаторы, только в качестве сердечника используется не сталь (стальные пластины), а феромагнитные материалы — ферритовые сердечники.

Рис. Как работает импульсный источник питания.

Выходное напряжение импульсного источника питания стабилизировано, это осуществляется посредством отрицательной обратной связи, что позволяет удерживать выходное напряжение на одном уровне даже при изменении входного напряжения и нагрузочной мощности на выходе блока.

Обратная отрицательная связь может быть реализована при помощи одной из дополнительных обмоток в импульсном трансформаторе, или же при помощи оптрона, который подключается к выходным цепям источника питания. Использование оптрона или же одной из обмоток трансформатора позволяет реализовать гальваническую развязку от сети переменного напряжения.

Основные плюсы импульсных источников питания (ИИП):

  • малый вес конструкции;
  • небольшие размеры;
  • большая мощность;
  • высокий КПД;
  • низкая себестоимость;
  • высокая стабильность работы;
  • широкий диапазон питающих напряжений;
  • множество готовых компонентных решений.

К недостаткам ИИП можно отнести то что такие блоки питания являются источниками помех, это связано с принципом работы схемы преобразователя. Для частичного устранения этого недостатка используют экранировку схемы. Также из-за этого недостатка в некоторых устройствах применение данного типа источников питания является невозможным.

Импульсные источники питания стали фактически непре­менным атрибутом любой современной бытовой техники, потреб­ляющей от сети мощность свыше 100 Вт. В эту категорию попадают компьютеры, телевизоры, мониторы.

Для создания импульсных источников питания, примеры конкретного воплощения которых будут приведены ниже, приме­няются специальные схемные решения.

Так, для исключения сквозных токов через выходные тран­зисторы некоторых импульсных источников питания используют специальную форму импульсов, а именно, биполярные импульсы прямоугольной формы, имеющие между собой промежуток во времени.

Продолжительность этого промежутка должна быть больше времени рассасывания неосновных носителей в базе вы­ходных транзисторов, иначе эти транзисторы будут повреждены. Ширина управляющих импульсов с целью стабилизации выходно­го напряжения может изменяться с помощью обратной связи.

Обычно для обеспечения надежности в импульсных ис­точниках питания используют вьюоковольтные транзисторы, ко­торые в силу технологических особенностей не отличаются в лучшую сторону (имеют низкие частоты переключения, малые коэффициенты передачи по току, значительные токи утечки, большие падения напряжения на коллекторном переходе в от­крытом состоянии).

Особенно это касается устаревших ныне мо­делей отечественных транзисторов типа КТ809, КТ812, КТ826, КТ828 и многих других. Стоит сказать, что в последние годы поя­вилась достойная замена биполярным транзисторам, традицион­но используемых в выходных каскадах импульсных источников питания.

Это специальные высоковольтные полевые транзисто­ры отечественного, и, главным образом, зарубежного производ­ства. Кроме того, существуют многочисленные микросхемы для импульсных источников питания.

Схема генератора импульсов регулируемой ширины

Биполярные симметричные импульсы регулируемой ши­рины позволяет получить генератор импульсов по схеме на рис.1. Устройство может быть использовано в схемах авторегулирования выходной мощности импульсных источников питания. На микросхеме DD1 (К561ЛЕ5/К561 ЛАТ) собран гене­ратор прямоугольных импульсов со скважностью, равной 2.

Симметрии генерируемых импульсов добиваются регулировкой резистора R1. Рабочую частоту генератора (44 кГц) при необхо­димости можно изменить подбором емкости конденсатора С1.

Рис. 1. Схема формирователя биполярных симметричных импульсов регулируемой длительности.

На элементах DA1.1, DA1.3 (К561КТЗ) собраны компарато­ры напряжения; на DA1.2, DA1.4 — выходные ключи. На входы компараторов-ключей DA1.1, DA1.3 в противофазе через форми­рующие RC-диодные цепочки (R3, С2, VD2 и R6, СЗ, VD5) пода­ются прямоугольные импульсы.

Заряд конденсаторов С2, СЗ происходит по экспоненциальному закону через R3 и R5, соответ­ственно; разряд — практически мгновенно через диоды VD2 и VD5. Когда напряжение на конденсаторе С2 или СЗ достигнет по­рога срабатывания компараторов-ключей DA1.1 или DA1.3, соот­ветственно, происходит их включение, и резисторы R9 и R10, а также управляющие входы ключей DA1.2 и DA1.4 подключаются к положительному полюсу источника питания.

Читайте также:  Производитель детского питания бибиколь

Поскольку включение ключей производится в противофазе, такое переключение происходит строго поочередно, с паузой меж­ду импульсами, что исключает возможность протекания сквозного тока через ключи DA1.2 и DA1.4 и управляемые ими транзисторы преобразователя, если генератор двухполярных импульсов ис­пользуется в схеме импульсного источника питания.

Плавное ре­гулирование ширины импульсов осуществляется одновременной подачей стартового (начального) напряжения на входы компарато­ров (конденсаторы С2, СЗ) с потенциометра R5 через диодно-ре-зистивные цепочки VD3, R7 и VD4, R8. Предельный уровень управляющего напряжения (максимальную ширину выходных им­пульсов) устанавливают подбором резистора R4.

Сопротивление нагрузки можно подключить по мостовой схеме — между точкой соединения элементов DA1.2, DA1.4 и кон­денсаторами Са, Сb. Импульсы с генератора можно подать и на транзисторный усилитель мощности.

При использовании генератора двухполярных импульсов в схеме импульсного источника питания в состав резистивного де­лителя R4, R5 следует включить регулирующий элемент — поле­вой транзистор, фотодиод оптрона и т.д., позволяющий при уменьшении/увеличении тока нагрузки автоматически регулиро­вать ширину генерируемого импульса, управляя тем самым вы­ходной мощностью преобразователя.

В качестве примера практической реализации импульсных источников питания приведем описания и схемы некоторых из них.

Схема испульсного источника питания

Импульсный источник питания (рис. 2) состоит из выпря­мителей сетевого напряжения, задающего генератора, формиро­вателя прямоугольных импульсов регулируемой длительности, двухкаскадного усилителя мощности, выходных выпрямителей и схемы стабилизации выходного напряжения.

Задающий генератор выполнен на микросхеме типа К555ЛАЗ (элементы DDI .1, DDI .2) и вырабатывает прямоугольные импульсы частотой 150 кГц. На элементах DD1.3, DD1.4 собран RS-триггер, на выходе которого частота вдвое меньше — 75 кГц. Узел управления длительностью коммутирующих импульсов реализован на микро­схеме типа К555ЛИ1 (элементы DD2.1, DD2.2), а регулировка дли­тельности осуществляется с помощью оптрона U1.

Выходной каскад формирователя коммутирующих импуль­сов собран на элементах DD2.3, DD2.4. Максимальная мощность на выходе формирователя импульсов достигает 40 мВт. Предва­рительный усилитель мощности выполнен на транзисторах VT1, VT2 типа КТ645А, а оконечный — на транзисторах VT3, VT4 типа КТ828 или более современных. Выходная мощность каскадов — 2 и 60…65 Вт, соответственно.

Сигнал, снимаемый с выхода элемен­та DD2.1 и поступающий на входы схемы совпадения DD2.2 на­прямую и через регулируемый элемент задержки (R3 — R5, С4, VD2, U1.1), в силу его малой постоянной времени поступает практически одновременно на входы схемы совпадения (элемент DD2.2).

На выходе этого элемента формируются широкие управ­ляющие импульсы. На первичной обмотке трансформатора Т1 (выходах элементов DD2.3, DD2.4) формируются двухполярные импульсы регулируемой длительности.

Рис. 2. Схема импульсного источника питания.

Если по какой-либо причине напряжение на выходе источни­ка питания будет увеличиваться сверх нормы, через стабилитроны VD19, VD20 начнет протекать ток, транзистор VT5 приоткроется, VT6 — закроется, уменьшая ток через светодиод оптрона U1.2.

При этом возрастает сопротивление фотодиода оптрона U1.1. Длительность управляющих импульсов уменьшается, и происхо­дит уменьшение выходного напряжения (мощности). При коротком замыкании нагрузки светодиод оптрона гаснет, сопротивление фотодиода оптрона максимально, а длительность управляющих импульсов — минимальна. Кнопка SB1 предназначена для запус­ка схемы.

При максимальной длительности положительные и отрица­тельные управляющие импульсы не перекрываются во времени, поскольку между ними существует временная просечка, обу­словленная наличием резистора R3 в формирующей цепи.

Тем самым снижается вероятность протекания сквозных токов через выходные относительно низкочастотные транзисторы оконечного каскада усиления мощности, которые имеют большое время рас­сасывания избыточных носителей на базовом переходе. Выход­ные транзисторы установлены на ребристые теплоотводящие радиаторы с площадью не менее 200 см^2. В базовые цепи этих транзисторов желательно установить сопротивления величиной 10…51 Ом.

Каскады усиления мощности и схема формирования двух­полярных импульсов получают питание от выпрямителей, выпол­ненных на диодах VD5 — VD12 и элементах R9 — R11, С6 — С9, С12, VD3, VD4.

Трансформаторы Т1, Т2 выполнены на ферритовых коль­цах К10x6x4,5 ЗОООНМ; ТЗ — К28х16х9 ЗОООНМ. Первичная об­мотка трансформатора Т1 содержит 165 витков провода ПЭЛШО 0,12, вторичные — 2×65 витков ПЭЛ-2 0,45 (намотка в два прово­да).

Первичная обмотка трансформатора Т2 содержит 165 вит­ков провода ПЭВ-2 0,15 мм, вторичные — 2×40 витков того же провода. Первичная обмотка трансформатора ТЗ содержит 31 виток провода МГШВ, продетого в кембрик и имеющего сечение 0,35 мм^2, вторичная обмотка имеет 3×6 витков провода ПЭВ-2 1,28 мм (параллельное включение). При подключении обмоток трансформаторов необходимо правильно их фазировать. Начала обмоток показаны на рисунке звездочками.

Источник питания работоспособен в диапазоне измене­ния сетевого напряжения 130…250 В. Максимальная выходная мощность при симметричной нагрузке достигает 60…65 Вт (ста­билизированное напряжение положительной и отрицательной по­лярности 12 S и стабилизированное напряжение переменного тока частотой 75 кГц, снимаемые,со вторичной обмотки транс­форматора Т3). Напряжение пульсаций на выходе источника пи­тания не превышает 0,6 В.

При налаживании источника питания сетевое напряжение на него подают через разделительный трансформатор или фер-рорезонансный стабилизатор с изолированным от сети выходом. Все перепайки в источнике допустимо производить только при полном отключении устройства от сети.

Последовательно с вы­ходным каскадом на время налаживания устройства рекоменду­ется включить лампу накаливания 60 Вт на 220 В. Эта лампа защитит выходные транзисторы в случае ошибок в монтаже. Оптрон U1 должен иметь напряжение пробоя изоляции не менее 400 В. Работа устройства без нагрузки не допускается.

Сетевой импульсный источник питания

Сетевой импульсный источник питания (рис. 3) разрабо­тан для телефонных аппаратов с автоматическим определителем номера или для других устройств с потребляемой мощностью 3…5Вт, питаемых напряжением 5…24В.

Источник питания защищен от короткого замыкания на вы­ходе. Нестабильность выходного напряжения не превышает 5% при изменении напряжения питания от 150 до 240 В и тока нагруз­ки в пределах 20… 100% от номинального значения.

Читайте также:  Военное питание шведский стол

Управляемый генератор импульсов обеспечивает на базе транзистора VT3 сигнал частотой 25…30 кГц.

Дроссели L1, L2 и L3 намотаны на магнитопроводах типа К10x6x3 из пресспермаллоя МП140. Обмотки дросселя L1, L2 со­держат по 20 витков провода ПЭТВ 0,35 мм и расположены каж­дая на своей половине кольца с зазором между обмотками не менее 1 мм.

Дроссель L3 наматывают проводом ПЭТВ 0,63 мм виток к витку в один слой по внутреннему периметру кольца. Трансформатор Т1 выполнен на магнитопроводе Б22 из феррита М2000НМ1.

Рис. 3. Схема сетевого импульсного источника питания.

Его обмотки наматывают на разборном каркасе ви­ток к витку проводом ПЭТВ и пропитывают клеем. Первой нама­тывают в несколько слоев обмотку I, содержащую 260 витков провода 0,12 мм. Таким же проводом наматывают экранирующую обмотку с одним выводом (на рис. 3 показана пунктирной лини­ей), затем наносят клей БФ-2 и обматывают одним слоем лакот-кани.

Обмотку III наматывают проводом 0,56 мм. Для выходного напряжения 5В она содержит 13 витков. Последней наматывают обмотку II. Она содержит 22 витка провода 0,15…0,18 мм. Между чашками обеспечивают немагнитный зазор.

Высоковольтный источник постоянного напряжения

Для создания высокого напряжения (30…35 кВ при токе на­грузки до 1 мА) для питания электроэффлювиальной люстры (люстры А. Л. Чижевского) предназначен источник питания посто­янного тока на основе специализированной микросхемы типа К1182ГГЗ.

Источник питания состоит из выпрямителя сетевого напря­жения на диодном мосте VD1, конденсатора фильтра С1 и высоковольтного полумостового автогенератора на микросхеме DA1 типа К1182ГГЗ. Микросхема DA1 совместно с трансформатором Т1 преобразует постоянное выпрямленное сетевое напряжение в высокочастотное (30…50 кГц) импульсное.

Выпрямленное сетевое напряжение поступает на микросхе­му DA1, а стартовая цепочка R2, С2 запускает автогенератор микросхемы. Цепочки R3, СЗ и R4, С4 задают частоту генерато­ра. Резисторы R3 и R4 стабилизируют длительность полуперио­дов генерируемых импульсов. Выходное напряжение повышается обмоткой L4 трансформатора и подается на умножитель напря­жения на диодах VD2 — VD7 и конденсаторах С7 — С12. Выпрям­ленное напряжение подается на нагрузку через ограничительный резистор R5.

Конденсатор сетевого фильтра С1 рассчитан на рабочее на­пряжение 450 В (К50-29), С2 — любого типа на напряжение 30 В. Конденсаторы С5, С6 выбирают в пределах 0,022…0,22 мкФ на напряжение не менее 250 В (К71-7, К73-17). Конденсаторы умно­жителя С7 — С12 типа КВИ-3 на напряжение 10 кВ. Возможна за­мена на конденсаторы типов К15-4, К73-4, ПОВ и другие на рабочее напряжение 10кB или выше.

Рис. 4. Схема высоковольтного источника питания постоянного тока.

Высоковольтные диоды VD2 — VD7 типа КЦ106Г (КЦ105Д). Ограничительный резистор R5 типа КЭВ-1. Его можно заменить тремя резисторами типа МЛТ-2 по 10 МОм.

В качестве трансфор­матора используется телевизионный строчный трансформатор, например, ТВС-110ЛА. ВЬюоковольтную обмотку оставляют, ос­тальные удаляют и на их месте размещают новые обмотки. Об­мотки L1, L3 содержат по 7 витков провода ПЭЛ 0,2 мм, а обмотка L2 — 90 витков такого же провода.

Цепочку резисторов R5, ограничивающих ток короткого замыкания, рекомендуется включить в «минусовой» провод, кото­рый подводится к люстре. Этот провод должен иметь вьюоко-вольтную изоляцию.

Корректор коэффициента мощ­ности

Устройство, именуемое корректором коэффициента мощ­ности (рис. 5), собрано на основе специализированной микро­схемы TOP202YA3 (фирма Power Integration) и обеспечивает коэффициент мощности не менее 0,95 при мощности нагрузки 65 Вт. Корректор приближает форму тока, потребляемую нагруз­кой, к синусоидальной.

Рис. 5. Схема корректора коэффициента мощности на микро­схеме TOP202YA3.

Максимальное напряжение на входе — 265 В. Средняя час­тота преобразователя — 100 кГц. КПД корректора — 0,95.

Импульсный источник питания с микросхемой

Схема источника питания с микросхемой той же фирмы Po­wer Integration показана на рис. 6. В устройстве применен полупроводниковый ограничитель напряжения — 1,5КЕ250А.

Пре­образователь обеспечивает гальваническую развязку выходного напряжения от напряжения сети. При указанных на схеме номина­лах и элементах устройство позволяет подключать нагрузку, по­требляющую 20 Вт при напряжении 24 В. КПД преобразователя приближается к 90%. Частота преобразования — 100 Гц. Устрой­ство защищено от коротких замыканий в нагрузке.

Рис. 6. Схема импульсного источника питания 24В на микросхеме фирмы Power Integration.

Выходная мощность преобразователя определяется типом используемой микросхемы, основные характеристики которых приведены в таблице 1.

Таблица 1. Характеристики микросхем серии TOP221Y — TOP227Y.

Тип микросхемы Рmax, Вт Ток срабатывания защиты, А Сопротивление открытого тран­зистора, Ом
TOP221Y 7 0,25 31,2
T0P222Y 15 0,5 15,6
T0P223Y 30 1 7,8
T0P224Y 45 1,5 5,2
T0P225Y 60 2 3,9
T0P226Y 75 2,5 3,1
T0P227Y 90 3 2,6

Простой и высокоэффек­тивный преобразователь напряжения

На основе одной из микросхем ТОР200/204/214 фирмы Power Integration может быть собран простой и высокоэффек­тивный преобразователь напряжения (рис. 7) с выходной мощ­ностью до 100 Вт.

Рис. 7. Схема импульсного Buck-Boost преобразователя на микросхеме ТОР200/204/214.

Преобразователь содержит сетевой фильтр (С1, L1, L2), мостовой выпрямитель (VD1 — VD4), собственно сам преобразо­ватель U1, схему стабилизации выходного напряжения, выпрями­тели и выходной LC-фильтр.

Входной фильтр L1, L2 намотан в два провода на феррито-вом кольце М2000 (2×8 витков). Индуктивность полученной катуш­ки — 18…40 мГн. Трансформатор Т1 выполнен на ферритовом сердечнике со стандартным каркасом ETD34 фирмы Siemens или Matsushita, хотя можно использовать и иные импортные сердечни­ки типа ЕР, ЕС, EF или отечественные Ш-образные ферритовые сердечники М2000.

Обмотка I имеет 4×90 витков ПЭВ-2 0,15 мм; II — 3×6 того же провода; III — 2×21 витков ПЭВ-2 0,35 мм. Все об­мотки наматывают виток к витку. Между слоями должна быть обеспечена надежная изоляция.

Источник: Шустов М.А. Практическая схемотехника. Преобразователи напряжения (2002).

Исправления: в схеме на рисунке 3 для катушки L2 изменена точка, указывающая начало намотки.

Источник